Студопедия

Главная страница Случайная страница

КАТЕГОРИИ:

АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника






Построение графиков нагрузок микрорайона №13






 

Таблица 7 – Исходные данные для построения суточного графика нагрузок

Посчитать и поставить другие данные

Часы 0-2 2-4 4-6 6-8 8-10 10-12 12-14 14-16 16-18 18-20 20-22 22-24
P, %                        

Рисунок 1 – График нагрузок суточный

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Рисунок 2 – График нагрузок годовой

 

Pi = 2 * 365 * Pmax * 100%, (10)

где:

Pi – активная нагрузка ступени, кВт.

i – номер ступени.

P1 = 100%; кВт;

P2 = 90%; кВт;

P3 = 80%; кВт;

P4 = 70%; кВт;

P5 = 60%; кВт;

P6 = 50%; кВт;

P7 = 40%; кВт;

P8 = 30%; кВт;

P9 = 20%; кВт.

 

2.3 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

 

Определение коэффициента загрузки трансформатора

На территории 13 микрорайона расположено семь двухтрансформаторных подстанций с мощностями 315 кВА, 320 кВА, 400 кВА, 630 кВА.

Потребители 13 микрорайона относятся ко второй категории по надежности, где целесообразно использовать двухтрансформаторные подстанции с двухлучевыми схемами питания потребителей. При этом имеется независимый источник питания. В случае выхода из строя одного из трансформаторов, второй берет на себя нагрузку первого. Переход нагрузки вышедшего из строя трансформатора на трансформатор, оставшийся в работе выполняется автоматически.

 

Действующая нагрузка ТП-82 определяется

Pр.тп = Pmax + K1 * Pр.о + K2 * Pр.с + K3 * Pр.х.с, (11)

где:

Pmax – максимальная расчетная нагрузка жилых и общественных зданий, кВт;

K1, K2, K3; Pр.о, Pр.с, Pр.х.с – значения и коэффициенты участия в максимуме соответствующих нагрузок.

К1, К2, К3 – принимаем равным 1, 1.

Pр.тп = кВт.

 

Трансформаторы ТП проверяются по действительным значениям коэффициентов загрузки и сопоставляются с допустимыми их значениями.

Kз. норм = , (12)

Kз.авар = , (13)

где:

 

Kз. норм, Kз.авар – коэффициент загрузки трансформатора в нормальном и ав

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  
арийном режиме;

Sр.тп – потребляемая расчетная полная мощность ТП, кВА;

Sтр.ном – номинальная мощность трансформатора, кВА.

nтр – количество трансформаторов, шт.

Kз. норм =

Kз.авар =

 

Рассчитываем потребляемую расчетную нагрузку ТП-82

Sр.тп = Sж.д + Sр.общ, (14)

где:

Sр.тп – потребляемая расчетная полная нагрузка ТП, кВА;

Sр.общ – полная нагрузка общественных зданий;

Sж.д – полная нагрузка жилых зданий.

Sр.тп = кВА.

 

Таблица 8 – Определение коэффициента загрузки трансформаторов

№ ТП Наименование или адрес здания Расчетная нагрузка, Sр, кВА Коэффициент совмещения максимумов, Kм Расчетная нагрузка ТП, Sр.тп, кВА Коэффициенты загрузки трансформаторов
норм. режим авар. режим
      1, 1     0, 62   1, 25
             
       
    0, 8  
    0, 7  
      0, 7  
      0, 6  

 

Проверка произведена для трансформаторов типа ТМ-400/10/0, 4

Паспортные данные трансформаторов ТП-82 находятся в таблице 9

 

 

Таблица 9 – Паспортные данные трансформаторов ТП-82

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Марка трансформатора Uкз % Напряже- ние, кВ Потери, кВт Ixx % Iкз % Rтр Xтр Цена, тыс. руб
ВН НН ∆ Pкз кВт ∆ Pxx кВт
1) ТМ-400/10/0, 4 10, 5   0, 4             150 000
2) ТМ-400/10/0, 4 10, 5   0, 4              

 

Вывод: Расчеты показали, то Kз трансформаторов ТП-82 удовлетворяют требованиям ПУЭ и лежат в пределах от 0, 6 до 1, 3.

 

Определить потери реактивной мощности на холостом ходу

∆ Qxx = Sном. тр * , (15)

где:

∆ Qxx – потери реактивной мощности на холостом ходу, кВар;

Sтр.ном – номинальная полная мощность трансформатора, кВА;

Ixx – ток холостого хода, %.

∆ Qxx 1тр = кВар;

∆ Qxx 2тр = кВар.

 

Расчёт потерь активной мощности на холостом ходу

∆ Pxx = ∆ Pxx + kиn * ∆ Qxx, (16)

где:

∆ Pxx – потери активной мощности на холостом ходу, кВт;

∆ Pxx – потери активной мощности, кВт;

Kиn –коэффициент изменения потерь, (задаётся энергосистемой и равен 0, 05).

∆ Pxx 1тр = кВт;

∆ Pxx 2тр = кВт.

 

Определение потерь реактивной мощности при коротком замыкании

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

∆ Qкз = Sном. тр * , (17)

∆ Qкз – потери реактивной мощности при коротком замыкании, кВт;

Uкз – потери напряжения при коротком замыкании, %.

∆ Qкз 1тр = кВар;

∆ Qкз 2тр = кВар.

 

Определение потерь активной мощности при коротком замыкании

∆ Pкз = ∆ Pкз + Kиn * ∆ Qкз, (18)

где:

∆ Pкз– потери активной мощности в трансформаторе при коротком замыкании, кВт;

∆ Pкз – потери активной мощности при коротком замыкании (табличная), кВт;

Kиn –коэффициент изменения потерь, (задается энергосистемой и равен 0, 05).

∆ Pкз 1тр = кВт;

∆ Pкз 2тр = кВт.

 

Расчет экономически выгодной мощности, при которой необходимо переходить на параллельную работу двух трансформаторов

SЭ = Sтр.ном * , (19)

где:

SЭ – мощность при которой необходимо переходить на работу с двумя трансформаторами, кВА;

n – количество трансформаторов, шт;

SЭ 1тр = кВА;

SЭ 2тр = кВА.

2.4 Расчет токов кор

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  
откого замыкания

Расчетным видом КЗ для выбора и проверки параметров электрооборудования обычно считают трехфазное КЗ.

Для расчетов токов КЗ составим расчетную схему электроснабжения микрорайона и на её основе изобразим схему замещения.

Расчет токов КЗ производим в относительных единицах. При расчете в относительных единицах все величины сравниваются с базисными, в качестве которых принимаются базисная мощность Sб и базисное напряжение Uб.

Принимаем Sб = 100 мВА. В качестве базисного напряжения принимаем среднее значение напряжения той ступени, на которой имеет место короткое замыкание. Для точек К1 и К2 – Uб = 10, 5 кВ, Uб = 0, 4 кВ.

 

Рассчитываем базисный ток в точке К1 и К2

Iб = Sб / ( * Uб), (20)

где:

Sб – полная базисная мощность, мВА;

Uб – базисное напряжение, кВ.

Iб = 100 / ( * 10, 5) = 5, 505 кА;

Iб = 100 / ( * 0, 4) = 144 кА.

 

Составление схемы замещения

Рисунок 3 – Схема замещения

 

 

Расчет токов короткого замыкания на высокой стороне для то

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  
чки К1

Определяем сопротивления элементов схемы замещения в относительных единицах

Для определения точки К1, сопротивления элементов цепи сворачиваем к точке К1 для определения Xрасч принимаем что сопротивление системы равно нулю.

Xрасч = Xсист / Xк.л, (21)

где:

Xсист – индуктивное сопротивление системы;

Xк.л – индуктивное сопротивление кабельной линии.

Xрасч = 0.

 

Определяем индуктивное сопротивление кабельной линии

Xк.л = X0 * L * Sб / Uб, (22)

где:

L – длина кабельной линии 2 км, от подстанции, км;

X0 – удельное индуктивное сопротивление кабеля 10 кВ, Ом/км (принимаем 0, 08).

Xк.л =

 

Iном = , (23)

где:

Iном – номинальный ток, А;

Uб – базисное высшее напряжение, кВ;

Sтр. ном – номинальная мощность трансформатора, кВА.

Iном =

 

 

Короткое замыкание 3-х фазное по высокой стороне

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Iк = I = , (24)

где:

Iк – трехфазное короткое замыкание, кА;

I - установившийся ток короткого замыкания в точке К1, кА.

Iк =

Проверяем на динамическую устойчивость по ударному току

Iуд = Kуд * * Iк, (25)

где:

Kуд – ударный коэффициент, зависящий от апериодической составляющей Ta (принимаем по табл. 4.5 [Рубашов], Куд = 1, 369).

Iуд =

Определяем активное и реактивное сопротивление кабельной линии

Rкл = L* r0, (27)

Xкл = L * x0, (28)

где:

Rкл, Xкл – активное и реактивное сопротивление кабельной линии, Ом;

L – длина кабельной линии, км;

r0, x0 – удельное активное и реактивное сопротивление, Oм / км.

Для схемы замещения от подстанции Север

Rкл 1.1 = Rп/ст – ТП-20 = 1 * 0, 351 = 0, 351;

Xкл 1.1 = Xп/ст – ТП-20 = 1 * 0, 064 = 0, 064;

R 1.3 = Rтп-19 – ТП-20 = 0, 261 * 0, 615 = 0, 160;

X 1.4 = Xтп-19 – ТП-20 = 0, 261 * 0, 068 = 0, 017;

R 1.5 = Rтп-20 – ТП-21 = 0, 356 * 0, 68 = 0, 242;

X 1.6 = Xтп-20 – ТП-21 = 0, 356 * 0, 086 = 0, 030.

Для схемы замещения от подстанции Южная

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Rкл 2.1 = Rп/ст – ТП-33 = 1 * 0, 320 = 0, 320;

Xкл 2.2 = Xп/ст – ТП-33 = 1 * 0, 075 = 0, 075;

R 2.3 = Rтп-33 – ТП-34 = 0, 310 * 0, 685 = 0, 212;

X 2.4 = Xтп-33 – ТП-34 = 0, 310 * 0, 082 = 0, 025;

R 2.5 = Rтп-34 – ТП-35 = 0, 420 * 0, 65 = 0, 273;

X 2.6 = Xтп-34 – ТП-35 = 0, 420 * 0, 092 = 0, 038.

 

Расчет токов короткого замыкания на низкой стороне для точки К2

При расчетах токов короткого замыкания в схему замещения включают сопротивление активное и индуктивное трансформатора, сопротивление шинопроводов, обмоток трансформатора тока, разъединителя, автоматических выключателей, переходных сопротивлений контактов. Сопротивления складывают к точке К2.

Определяем индуктивное расчетное сопротивление и принимаем что сопротивление системы равно нулю

Xрасч = Xсист / Xк.л, (29)

где:

Xсист – индуктивное сопротивление системы;

Xк.л – индуктивное сопротивление кабельной линии.

Xрасч = 0.

 

Определяем индуктивное сопротивление кабельной линии

Xк.л = X0 * L * Sб / Uб, (30)

где:

L – длина кабельной линии 2 км, от подстанции, км;

X0 – удельное индуктивное сопротивление кабеля, Ом/км (принимаем 0, 08).

Xк.л =

 

Iном = , (31)

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

где:

Iном – номинальный ток, А;

Uб – базисное низшее напряжение, кВ;

Sтр. ном – номинальная мощность трансформатора, кВА.

Iном =

 

Короткое замыкание 3-х фазное на низкой стороне

Iк = I = , (32)

где:

Iк – трехфазное короткое замыкание, кА;

I - установившийся ток короткого замыкания в точке К2, кА.

Iк =

 

Проверяем на динамическую устойчивость по ударному току

Iуд = Kуд * * Iк, (33)

где:

Kуд – ударный коэффициент, зависящий от апериодической составляющей Ta (принимаем по табл. 4.5 [Рубашов], Куд = 1, 369).

Iуд =

 

Определяем полные суммарные сопротивления для точки К1 и К2

Z = , (34)

Z = = 0, 024 Ом.

 

Таблица 10 – Результаты расчетов токов короткого замыкания

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
ДР – 270843 – ТЭ-41-11 – 9890 – 15 ПЗ  

Точка КЗ Полное сопротивление, Z Ток трехфазного КЗ, Iк Ударный ток, Iуд Фактическое сечение кабельной линии, F Сечение с учетом проверки на термическую стойкость
К1   0, 024        
К2        

Поделиться с друзьями:

mylektsii.su - Мои Лекции - 2015-2024 год. (0.029 сек.)Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав Пожаловаться на материал